НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Потери"

Температура резервуаров, где хранятся жидкие углеводороды, влияет на давление, необходимое для хранения жидкости без потерь от испарения.

При хорошем хранении потери жидких углеводородов минимальны.

Некоторые потери неизбежны, например потери при заполнении и опорожнении резервуаров.

При применении небольшой сферы, плавающей на поверхности продукта, использовании переменного объема хранилища, оборудовании резервуаров системой улавливания паров потери сводятся к минимуму.

Было подсчитано, что потери из резервуаров на американских газоперерабатывающих заводах составляют около 3,8 млн.

Приблизительно потери П (в %) при хранении в зависимости от объема хранящихся углеводородов можно оценить с помощью следующего соотношения

Общие потери жидкостей определяются предшествующим процессом их получения, способом заполнения и типом хранилища, соотношением между поверхностью жидкости и ее объемом [32] — [34].

Годовые потери В от испарения продуктов из резервуара (в м3) с конической крышей можно определить по формуле

Потери углеводородов Пуг при заполнении резервуаров (в м?

bS\S\ тяжения, в результате чего увеличиваются потери

Кривая эффективности коагуляторов из проволочной сетки [35]: п — количество уловленной жидкости, % после добавления антивспенивателя потери п, гликоля уменьшились с 465 до 8 г на 1000 м3 щ осушаемого газа.

Потери, не превышающие 13,4 л на 1 млн.

Например, на одной из станций очистки газа повышенные потери масла имеют место при давлении газа, на 12% превышающем проектное, и при скорости газа, на 16,5% превышающей проектную.

На другой станции, где давление газа превысило проектное на 37,7%, а пропускная способность при этом увеличилась только на 2,5%, потери масла возросли до 68 л на 1 млн.

Ml =Q-W = 11^-111, (77) ^Vdp = -Wj~W, (78) где ДЯ — изменения энтальпии; Q — тепло, получаемое или отдаваемое системой; W — работа, выполняемая системой или совершаемая над ней; Я2, Н1 — энтальпия соответственно на выходе из системы и входе в нее; Wf — потери энергии на преодоление трения.

Второй член уравнения (79) более сложен и может быть определен только графическим или численным интегрированием без заметной потери точности.

Учитываем влияние на точку росы уноса масла из абсорбера (эти данные можно использовать также для определения величины потерь абсорбента).

Применение процесса стабилизации позволяет увеличить отбор углеводородов при эксплуатации нефтяных и газоконденсатных месторождений, а также уменьшить потери углеводородов от испарения при храпении и транспортировке нефти и конденсата.

Таким образом, потери энергии за счет трения в любой системе зависят от Sp, если Sp = О, то в системе нет потерь от трения.

Полагая, что потери тепла в атмосферу отсутствуют, можно написать где индексы «1» и «2» относятся соответственно к потокам 1 и 2.

Тепловые потери в аппаратах с теплоизоляцией редко превышают 5% от Q.

Потеря энергии в результате излучения от тела, имеющего температуру Tlt в окружающую среду с температурой Т 2 (Тг <^ Т \) определяется равенством где S — поверхность излучения, м2; ф — геометрический фактор, учитывающий относительные размеры и форму, а также расстояние между телами, обменивающимися теплом за счет излучения.

Тепловые потери в зависимости от сезонов года изменяются циклически, хотя температура грунта на обычной глубине заложения трубопроводов изменяется в пределах 2 — 10° С.

Определить k более точно можно, только оценив тепловые потери через следующие сопротивления потоку тепла: пленка потока, термическое сопротивление на границе «поток — стенка», металлическая стенка, термическое сопротивление изоляции и грунта.

Расход свежей воды (включая потери на утечки) составляет 2—5% от общего количества циркулирующей воды.

В градирнях такого типа потери тяги минимальны (сопротивление мало).

Vtt • Д/>п где, FB — производительность по воздуху, м3/мин; Ар — потеря напора в вентиляторе и в трубках, м вод.

При расчетах потери давления в каждом теплообменнике рекомендуется принимать равными 0,703 кгс/см2.

Потери метанола на этой установке в 7 — 10 раз превышают" проектное значение.

Потери гликоля от растворимости в углеводородах составляют 0,25—0,75 л на 1000 л извлекаемого из газа конденсата и определяются в основном количеством ароматических углеводородов в конденсате.

Суммарные потери ДЭГ, включая потери от растворимости, испарения, розлива, утечек из насосов, составляют в среднем 2,5 л на 1000 л конденсата.

Если в качестве ингибитора применяется метанол, то при определении его расхода необходимо вводить поправку на потери в паровой фазе, которые можно определить с помощью данных, представленных на рис.

Ось абсцисс представляет собой отношение удельных потерь метанола в паровой фазе к его концентрации, определяемой с помощью уравнения (146).

При использовании гликоля в качестве ингибитора нет необходимости вводить поправку на потери его от испарения, так как они слишком малы из-за низкой упругости паров гликоля.

Согласно производственным данным, потери ДЭГ от испарения составляют около 3,5 л на 1 млн.

Растворимость метанола в природном газе (потери в паровой фазе):

Потери гликоля от растворимости в углеводородах зависят от количества извлекаемого из газа конденсата.

Нормальными считаются потери, составляющие 0,25—0,5 л на 1СОО л конденсата.

Если газ содержит ароматические или сернистые соединения, то эти потери могут увеличиться в 2—3 раза.

1'—-'фильтр для улавливания капель гликоля; 2 — абсорбер; з — холодильник; 4 — промежуточная емкость регенерированного гликоля; 5 — теплообменник «гликоль — гликоль»; 6 — выветриватель; 7 —• фильтр; S — огневой нагреватель для регенерации гликоля; 9 — насос орошения; I — газ сырой; II, III газ осушенный; IV — регенерированный гликоль; V — газовая подушка промежуточной емкости регенерированного гликоля; VI — газ выветривания насыщенного гликоля; VII — насыщенный гликоль на регенерацию; VIII — пары воды и углеводородов; IX — механические потери (унос) гликоля ж

2 J h- 5 Б 7 массовая доля совершенным осушителем на таких установках является ТЭГ, благодаря простоте его регенерации и малой величине потерь в паровой фазе.

Малые потери от уноса.

Потери из-за уноса больше, чем при применении ТЭГ.

Потери от уноса больше, чем ТЭГ.

Потери ТЭГ (а) и ДЭГ (б) в паровой фазе [103]

Потери, не превышающие 16 г?

Потери гликоля при вспенивании раствора можно уменьшить с помощью разрушителей тумана (пены).

На очень крупных установках, где вспенивание раствора может привести к большим потерям гликоля, рекомендуется поддерживать температуру его на входе в абсорберы не выше 50—55° С.

На некоторых установках наблюдаются большие потери гликоля с рефлюк-сом при регенерации.

Основная причина этих потерь — низкая температура окружающего воздуха.

Загрязнение насадки ректификационной колонны также может привести к большим потерям гликоля.

При расчете адсорберов принимают во внимание продолжительность циклов, допустимую линейную скорость газа, влагоемкость адсорбента, необходимую глубину осушки газа, количество влаги, извлекаемой из газа, показатели адсорбентов при работе их в динамических условиях, особенности регенерации, допустимую величину потерь давления.

Значение яд, полученное в этих расчетах, соответствует влагоемкости адсорбентов при осушке газа, не содержащего примесей, которые могут привести к ненормальной потере адсорбционной активности.

Потеря активности может быть реальной (фактической) и расчетной.

Поэтому полученная тепловая нагрузка с учетом затрат тепла на нагрев металла адсорбера и изоляции должна быть увеличена на 10 — 15% с учетом потерь тепла при нагреве металла и изоляции.

В расчетах принимаем, что удельная теплоемкость стали равна 0,12 ккал/(кг -°С), инертного материала — 0,24 ккал/(кг • °С) при средней плотности 1,63 кг/м3; тепловые потери составляют 10% от суммы тепла, израсходованного в пп.

Если установка КЦА предназначена для извлечения из газа конденсирующихся углеводородов, то незначительные потери компонентов допустимы, даже если их адсорбционная зона прошла весь слой адсорбента.

Минимальные потери легко летучих жидкостей.

Кроме того, при этой нагрузке потери раствора от разложения и коррозия аппаратуры минимальны.

Потери раствора.

Эти потери зависят от конструкции аппаратуры и параметров эксплуатации.

Потери с очищенным газом происходят в результате отпаривающего действия газа и механического уноса раствора из абсорбера.

Согласно производственным данным, потери амина и воды (граммы на 1000 м?

Потери амина в паровой фазе определены на основании данных об упругости паров.

Потери в результате механического уноса относятся к установкам, абсорберы которых оборудованы обычными коагуляторами.

Потери амина и воды при регенерации раствора равны соответственно 0,195 и 195 кг на 1000 м3 кислых газов.

На некоторых установках большие потери раствора происходят вследствие утечек.

Однако, если эти потери достигают 2% от общего расхода амина, то необходимо принимать меры для их ликвидации.

Потери раствора в результате разложения аминов.

Хотя эта реакция протекает довольно медленно, все же она является постоянно действующим источником потерь аминов.

Это взаимодействие очень сложное и сопровождается побочными реакциями, из-за которых трудно предусмотреть величину потерь амина от разложения.

изменяются во время отбора проб; отбор проб при условиях, когда давление в пробоотборнике не равно давлению в сепараторе, из которого отбирается проба; разбавление пробы газа воздухом; потеря давления в пробоотборнике в период между моментом отбора пробы и временем проведения анализа этой пробы; отсутствие записи со всеми необходимыми данными и соответствующих отметок на пробоотборниках.

При подборе клапанов особое внимание следует обращать на их размеры, так как потери давления газа в змеевике очень малы и клапаны должны име.

Так как потери воды из закрытой системы очень малы, то эта операция производится вручную, без автоматических средств контроля.

Если потери давления в нагревательном змеевике малы, то регулировать температуру рекомендуется по схеме, показанной на рис.

Чтобы не увеличивать объем книги, в нее внесены лишь незначительные дополнения: помещен график равновесных точек росы газа над растворами диэтиленгликоля, так как в нашей стране для осушки газов применяется в основном этот осушитель; представлены графики потерь диэтиленгликоля и триэтиленгликоля в паровой фазе с газом.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru