НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Гд"

Такие соединительные цепи связывают различные структурные звенья в единую молекулу^ Эти данные согласуются с результатами рентгеноструктурных исследований асфальтенов: в рентгенограмме обнаруживается интерференционная полоса 4,5 А, которая характеризует длину связи С—С в цепи алифатического строения (—СН2—)п> где п равно или меньше четырех.

Поскольку при быстрой коагуляции каждое столкновение двух частиц обязательно приводит к их слиянию,, механизм коагуляции уподобляется механизму химической реакции второго порядка: dn —d^-W <5> где п — число частиц в единице объема.

К = 4я08 (6) где D — коэффициент диффузии; 8 — расстояние, на котором действуют силы притяжения.

Сырье, предварительно нагретое до 500 СС при минимальной длительности пребывания в трубчатой печи, направляется в необогреваемую камеру (реактор), где за счет аккумулированного сырьем тепла и значительной длительности его пребывания осуществляется процесс коксования.

Wa = ae~QlRT (R, R') где а=10~13 сек-1.

52, в виде RR', где R — ядерная часть; R' — периферийная часть.

8, где показана эффективность их использования при работе на различном сырье и при различных температурах коксования, приведены только результаты расчета коэффициента К по этой методике для установки замедленного коксования при следующих условиях: объем необогреваемой камеры 1/=450 м3; ее диаметр Z) = 5,0 м; площадь поперечного сечения камеры 5 = 19,6 м2; производительность по вторичному сырью ^=60 т/ч; /(р=1,2; высота нижней фигурной части необогреваемой камеры hi = 3,6 м; ее объем Vi=35 м3; 5 = 19,6 м2.

Так, в Сибири, где находится 90% водных ресурсов страны, можно только в результате применения дешевой электроэнергии получать алюминий, стоящий на 105 руб/т ниже, чем в Европейской части СССР [ИЗ].

W3KK = АХ„ + CYn + MZn где: А, С, М — соответственно содержание групповых компонентов — асфальтеноъ, смол и масел, % на остаток; Хл, Уп, Zn — коэффициенты пропорциональности, причем Xn

г • — 169 где В — выход керосино-газойлевой фракции (к.

0,00019 где рост — плотность исходного сырья при 20 °С.

где показано качество локомотивных газотурбинных топлив (ГТТ) и дизельного дистиллятно-го топлива (мореина), получаемых при коксовании различных остатков.

каталитический крекинг дистиллятов коксования целесообразно организовать прежде всего на установках, где имеется запас мощности по выжигу кокса.

При употреблении такого кокса ухудшаются санитарно-гигиенические условия в прокалочных отделениях, а также в цехах, где производят карбид кальция, ферросплавы и др.

Золу (Ао) нефтяного кокса можно подсчитать по формуле: где Ли — зольность исходной нефти (или остатка), вес.

19, где показано изменение содержания в коксах золы и металлов в зависимости от температуры.

= — ЯПпф (9) где R — универсальная газовая постоянная, равная 848 кгс -м/ (моль- град) ; Т — температура, °К; <р — относительная влажность воздуха, доли единицы.

B = *»l/f где Ь0 — влагоемкость, зависящая от пористости и равная для кокса замедленного коксования 0,05, для коксов непрерывных процессов 0,01—0,02 кг/кг; k — коэффициент, зависящий от состояния внешней поверхности, кг/м2; d — средний диаметр частиц, м; •у — плотность кокса, кг/м3.

Опыты проводили в изолированной камере, где создавался микроклимат с определенной влажностью, температурой и давлением.

<*пик = 1,40-4-а (Г — 480 °С) (10) где « = 0,00112 г/см3; Т — температура прокаливания кокса, °С.

Так, в работе [191], где изучалось горение антрацитового кокса, наблюдались следующие перегибы кривых в системе координат lg К.

В 100 — в ' =Лоо"'в в- — ТОО — где с — теплоемкость кокса, ккал/(кг-°С); В — содержание углеродистого вещества в коксе, %; СБ, cv — соответственно теплоемкости углеродистого вещества и водорода, ккал/(кг-°С).

Теплопроводность связана непосредственно с теплоемкостью; для тяжелых нефтепродуктов она возрастает с повышением их теплоемкости и плотности и выражается следующей зависимостью [195] — 0,02 где Ср° — теплоемкость при постоянном давлении и температуре 30 °С, ккал/(кг-°С); d — плотность три температуре t, кг/л.

теплопроводностью Я и теплоемкостью ср следующей известной зависимостью: ___\____Ъ_ а== cpd = с' где Ср — удельная весовая, теплоемкость, ккал/(кг-°С); с' — удельная объемная теплоемкость, ккал/(м3-°С).

;186 где Rx — расстояние между термопарами, измеряющими температуру на оси образца и на расстоянии от нее 0,707 радиуса образца, м; Дт — время запаздывания температуры на оси образца no-отношению к температуре, измеряемой на расстоянии Rx, ч (получается из диаграммной ленты опыта); г — поправка на переменность скорости нагрева образца; 8—поправка на зависимость физических параметров от температуры.

Коэффициент линейного термического расширения (а) различных коксов определяет их поведение при прокаливании и графитадни и выражается следующей зависимостью:дгa = "Wгде А/ — удлинение образца при увеличении температуры на А^;.

Допустимая скорость (VHOn) нагрева углеграфитовых материалов качественно может быть оценена формулой [120], предложенной для определения УДОп нагрева керамических изделий: где Удои — скорость нагрева, °С/ч; GHOn — предел прочности угле-графитового бруска при изгибе, кгс/см2; А — коэффициент формы тела; г\ — коэффициент Пуассона ( поперечного сжатия); a — коэффициент температуропроводности, м2/ч; a • — коэффициент линейного термического расширения, 1/°С; Е — модуль упругости при изгибе, кгс/м2; s — толщина (высота) изделия, см.

Крел= Pl^Pg -100 где Р\ •— первоначальное давление на столбик кокса, кгс/см2; Р2 — конечное давление, которое устанавливается в массе кокса в течение 5 мин выдержки под нагрузкой, кгс/см2.

И где Л —среднестатистический -кристаллит кокса, содержащий гете-розлементы (серу) и металлоорганичеекие примеси; В—-энергетически ненасыщенный кристаллит кокса, содержащий Me, после отщепления боковых цепочек и распада части первичных соединений; С, GI — соответственно газообразные углеводороды и газы, содержащие серу; D — кристаллит кокса после хемосорбции первичных сернистых соединений; Е —• кристаллит кокса после двумерного упорядочения и десорбции значительной части вторичных сернистых соединений в атмосферу; И — кристалл графита после трехмерной упорядоченности; MeS — неорганические сульфиды; KI—/Се — константы скорости распада, образования начальных» промежуточных и конечных продуктов; S — сера и газы, содержащие серу.

Применяя методы приближенного расчета такого процесса и предполагая экспоненциальную зависимость между глубиной термообессеривания и энергией активации этого процесса, получаем уравнение [139]: s t - --H (19) 'О где t — время, в течение которого достигается необходимая глубина обессеривания.

К ф = • -к* где So — содержание материнской серы в коксе.

, где Кт — коэффициент, равный отношению теоретически рассчитанного содержания сульфидной серы к содержанию металла.

Отвешенные фракции коксовых порошков подают в смесительную машину, где они смешиваются с расплавленным связующим до получения однородной тестообразной массы, обладающей соответствующими структурно-пластическими свойствами.

Показателем степени графитации может служить коэффициент у к'— " ' — Л ft "макс — '• мин где ймакс — расстояние между слоями в предкристаллизационный период (для нефтяного кокса при 1700°С ^макс = 3,425 A); dMHH — расстояние между слоями для предельно графитированного углерода (для всех углеродистых материалов dmm=3,358 А); \300 \ЮО

Печь для облагораживания (прокаливания и обессеривания) состоит из транспортных устройств, обеспечивающих движение газов и материалов, топочного агрегата, сообщающего необходимое количество тепла материалам, и реактора (камеры выдержки), где ' протекают реакции структурирования, двухмерного упорядочения кристаллитов и удаляется часть гетероэлементов, в частности сера.

В общем случае расход пека (П) для достижения нормальных пластических свойств анодной массы* (показатель пластичности Кд=60— 82%) слагается из двух составляющих: п = ппор + пад где Ппор — расход тгека на заполнение пористости "В зернах и по-розностн межзернового пространства; Пад — количество пека, пошедшего для создания жидкого слоя на поверхности зерна, придающего массе нормальные пластические свойства.

В общем случае, как известно, скорость V технологических процессов для системы твердое тело — газ определяется следующим уравнением: где -ft — изменение количества вещества во времени; К — коэффициент масео'передачи, зависящий от химической природы исходного вещества и продуктов реакции, а также от физических факторов (коэффициента диффузии), гидродинамических факторов и др.

Это следует из формулы: где D — коэффициент диффузии.

2С + 3/2О2 = СО •+ СО2 аСО2 + «С = 2аСО (2 + а)С + 3/202=(1 + 2а)СО + (1 — а) С02 где а — степень превращения ССЬ в СО.

С + 2 (2 + а) °2 + 3'76N° = ТЙГ С0 + 5ГЙ С°2 + где 3,76 = 79:21 — отношение мольных концентраций азота и кислорода в сухом воздухе.

- (22) где w • — скорость реакции, определяемая количеством (массой) прореагировавшего углерода в единицу времени на единицу массы кокса; /Су — кажущаяся константа скорости реакции, время"1; Cco2i — текущая концентрация двуокиси углерода в продуктах сгорания кокса, мольные доли; п0 — скорость подачи первичной двуокиси углерода, м3/1время (указывается объем при нормальных условиях); / — длина реакционной зоны; 0,536=12:22,4 — коэффициент пересчета мольных единиц в весовые; g> — текущая навеска углерода в процессе опыта, г.

— « тч ' СС°2,- = „ I 1 /Г° ~ С°2 1 4- Г° „ t ' ' а + 1/Ссс,2 1 + ССОа а где Ссо2 — исходная концентрация первичной двуокиси углерода в продуктах сгорания, мольные доли; Ссо2 =0,131.

V — <дг Т — 1 ,865 (7,64 + а) ' Т где?

где F — суммарная внешняя поверхность зерен наполнителя, см2; б — толщина адсорбционного слоя связующего, мок; р* — плотность пека при температуре смешения (t), г/см3.

Затем электродную массу вываливают в соответствующие формы, где она остывает, лосле чего ее либо направляют в электролизные цахи, либо подвергают прессованию.

265-129аСо2+170аН2о где gK — энтальпия кокса; t — температура его нагрева.

Ярад=0,012с где с' — постоянная излучения, ккал/(м2-ч- °С); d-—диаметр зерна, м.

На промышленных установках коксования кокс подается на склад хранения, где осуществляют его частичную сушку.

Предложено [23, 174] уравнение для определения числа ступеней контактирования (п) нагревательного аппарата при условии идеального перемешивания и завершенного теплообмена где W™ — отношение валовых теплоемкостей сред, участвующих в теплообмене; ^н> ^к, ^н, ^к — начальная и конечная температура

гсг ^ = ТГКГ = -|^г (29) где Wr, WM — валовые теплоемкости газа и материала [199] (называемые водяным числом [51] или водяным эквивалентом [23, 174] потоков), ккал-кг потока/(кг-°С-.

С + -j- (1 + «) 02 = (1 - а) СО + аС03 + Qp где а вен: стехиометрический коэффициент полноты сгорания — оа^ vк =

Со2 где Со2 — весовая доля кислорода в дутье.

где CN2 — весовая доля азота в дутье.

гсг/г - <35> где сд, t& — теплоемкость и температура дутья; /Об, 4б — температура облагораживания и теплоемкость кокса; остальные обозначения прежние.

Из уравнений (29) и (35) имеем или % = to6-Wa (37) где '.

Для этой цели в секции, где температура кипящего слоя не выше 900— 950 °С, подается вторичный воздух без предварительного подогрева и в количестве, достаточном для подъема температуры дымовыхХ газов до 1300—1400 °С (исходя из условий подбора огнеупорного

Осуществление водородного режима особенно перспективно для заводов, где перерабатываются сернистые и высокосернистые нефти.

AQ + [Н] cfc tB + [1 - Н] 42 4 - 43 13 где AQ — теплота реакции, ккал/кг; [Н] • — количество водорода в газе, доли единицы; сщ, с'к — соответственно теплоемкость водорода и кокса, выходящих из зоны охлаждения, ккал/(кг-°С);: tB — температура 'процесса 'пиролиза, °С; [1 — Н] — количество углерода в газе, доли единицы; 4 — температура охлажденного кокса, °С; cl?

В 'нефтяных коксах его -содержится меньше, чем в пеко-вом, где количество Si02, как правило, составляет более 1/4 части золы.

Последнее особенно важна при наличии в схеме НПЗ установок алкилирования или других установок, где отходом производства является отработанная серная кислота, которая после нейтрализации может стать необходимым компонентом углеродистого восстановителя и сульфидизато-ра.

где В — доля кокса в анодной массе (обычно 0,88—0,93); X — содержание GO в анодном газе, доли единицы.

На предприятиях, где металлургический цикл включает агломерацию руды, мелочь нефтяного кокса применима в качестве топлива.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru