НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Условие"

Координатник струе, в реальных условиях оказываются несколько преувеличенными.

Действительно, величина подъемной силы, воздействующей на струю в условиях свободной конвекции, пропорциональна величине критерия Архимеда:

Поскольку газовыделения от оборудования насосной при прочих равных условиях пропорциональны площадям помещения, поверхностям испарения у оборудования (сальники и т.

Что касается условий формирования затопленных струй на модели, то, как известно, струи эти автомодельны по отношению к критерию Рейнольдса, по крайней мере, до тех пор, пока поток в подводящем насадке остается турбулентным.

В условиях опытов скорость воздуха в выхлопной шахте на модели составляла около 8,5 м/сек.

Применительно к условиям приведенного выше примера насосной с истинным воздухообменом 6000 ма/ч и диаметром каждой из обеих шахт 500 мм необходимый расход воздуха на модели, выполненной для использования в эксперименте в масштабе 1/50,

Ввиду наметившейся в практике проектных организаций нефтяной промышленности тенденции устанавливать на выхлопе центробежных вентиляторов цилиндрические дефлекторы ЦАГИ, представляло интерес исследовать условия заноса отработавшего воздуха в воздухозабор притока и при этих условиях.

5) выхлопная струя, выбрасываемая из цилиндрического дефлектора ЦАГИ при положительных давлениях воздуха в шахте (в условиях безветрия и наличия ветра), делится на два расширяющихся потока, один из которых направлен вертикально вверх, а второй — вниз.

Важно отметить, что при типовом зонте и одинаковых прочих условиях опыта попадание вытяжки в приток не наблюдается.

6) выхлопная струя, выбрасываемая из трубы с обратной конической рассечкой, как в условиях ветра, так и при безветрии дает общую картину развития факела, сходную с типовым зонтом.

Та же картина наблюдается и при сходных условиях опыта с типовым зонтом.

Не исключена возможность создания такой конструкции выхлопного насадка, который при умеренных величинах коэффициента местного сопротивления не только выполнял бы функции защиты выхлопа от атмосферных осадков, но и существенно изменил бы к лучшему условия защиты воздухозабора притока от попадания отработавшего воздуха.

Складывалось устойчивое представление о невозможности аналитического определения коэффициента турбулентной структуры для заданных условий формирования струи; единственным способом его нахождения, казалось, оставался эксперимент.

2) горизонтальное расстояние между осями отверстий притока и выхлопа (если это допускают местные условия) не должно быть более 10 калибров.

При соблюдении этих двух условий воздухозабор окажется вне поля воздействия выхлопа;

3) если по местным условиям горизонтальное расстояние 10 и менее калибров неосуществимо, то оно должно быть выбрано настолько большим, чтобы или полностью вывести воздухозабор из зоны воздействия вентиляционного выхлопа, или обусловить его расположение в области заведомо малых концентраций газовых (пылевых) загрязнений.

14 и 17—20 можно заметить, что поднятие выхлопа на два-четыре калибра существенно улучшает санитарные условия работы воздухозабора.

Практической задачей теории кольцевых отсосов является установление конкретной методики расчета необходимого объема расхода вытяжки, удаляемого через всасывающую щель, с учетом характерных условий процесса и главных конструктивных размеров отсоса.

Границы, выбранные для /Сих, соответствуют обычно встречающимся геометрическим размерам ванн; что касается интервала для у, то в одной из работ автора этот интервал был принят от 0,2 до 1,0, так как предполагалось, что работа бортового отсоса может быть надежной лишь при условии подтекания воздуха к щели ниже уровня кромок бортового отсоса.

Аэродинамическая обстановка движения воздуха у кольцевого бортового отсоса существенно отличается от условий в поле действия прямолинейных бортовых отсосов.

Конструкция моделей предусматривала симметричные условия для равномерной работы элементов всасывающих щелей, что и подтвердилось при предварительной наладке опыта.

Вывод этот 78 относится к условиям одинаковой высоты установки щели над уровнем зеркала и к изотермической среде.

Для построения практической методики расчета кольцевого бортового отсоса важно рассмотреть условия движения воздушных частиц в центре ванны (при плоской картине перемещения частиц).

В реальных условиях промышленной практики такого уравновешивания не наблюдается; прежде всего равновесие нарушается в связи с наличием вертикального ниспадающего потока воздуха, который при рассмотрении плоской картины не учитывается; налицо и неполная цилиндричность ванны, и некоторая неравномерность всасывания по периметру щели, и, наконец, влияние посторонних токов воздуха в помещении, сносящих воздушные частицы из центра в сторону.

28 и 29 приведены и другие относительные размеры отсосов, отвечающие обычным условиям практики.

Существенно отметить, что при всех условиях средний периметр кольцевой щели у опрокинутого отсоса меньше, чем у обычного, что является дополнительной причиной несколько меньшего расхода вытяжки при опрокинутых отсосах по сравнению с обычными при том же диаметре ванны и при прочих равных условиях.

Задача эта решается рассмотрением условий конвекционной теплоотдачи от зеркала ванны вверх.

Расчет щели с полной равномерностью всасывания (с переменной высотой у обычного-отсоса или с переменной шириной — у опрокинутого) применительно к условиям кольцевого отсоса может быть выполнен согласно указаниям цитированной выше работы ЛИОТ ВЦСПС.

27, расход вытяжного воздуха на работу опрокинутых отсосов меньше (при прочих равных условиях), чем на обычные; различие это становится существенным с ростом диаметра ванны.

В рассматриваемых условиях в формуле (5) в=

Исследуя условия работы бортовых кольцевых отсосов при «холодных» ваннах, температура жидкости в которых мало отличается от температуры окружающего воздуха, И.

Концентрации хромового ангидрида в воздухе рабочих мест при этих условиях в 176 раз превышали предельную санитарную норму (ПДК).

К основным особенностям паровоздушной эжекции в условиях местных отсосов из-под укрытий технологического оборудования в нефтяной промышленности относятся: а) сравнительно небольшие величины статических разрежений на уровне сопла — порядка 3—25 кГ/м*; таким образом, нет необходимости в глубоком вакууме.

При таких условиях смесь — трехкомпонентная (воздух, пар, капельная влага); состояние смеси за соплом относится к так называемой «области тумана»; д) термодинамические параметры процесса истечения пара в сопле обычно таковы, что нет особой надобности в применении сопел Лаваля, так как процесс истечения происходит в «докрити-ческой области».

Таким образом, эжекцию воздуха с помощью пара в описанных условиях можно рассматривать по существу как один из частных случаев газовой эжекции при незначительном изменении плотностей эжектирующей и эжектируемой сред.

Расчет паровоздушного эжектора на заданные условия сводится к следующим двум самостоятельным разделам: а) расчет возможных скоростей истечения пара из цилиндрического сопла при заданных начальных параметрах истечения; б) выбор размеров эжектора и определение расхода пара, а также прочих параметров процесса в эжекторе.

Из приведенного расчета, построенного на обычных средних исходных данных, представляется возможным сделать следующий вывод: процесс истечения пара через обычное цилиндрическое сопло в практических условиях эжекции незначительно изменяет его исходные термодинамические параметры (удельная энтальпия снизилась с 620 до 604 ккал/кг, а паросодержание — с 95,0 до 94,4%).

Рассмотрим основные условия смешения воздуха и пара в смесительной трубе эжектора при различных начальных состояниях воздуха и при теплосодержании пара порядка 605 ккал/кг при давлении 1 кГ/см2 с паросодержанием около 94%.

Что касается начальной относительной влажности воздуха, то в условиях местных отсосов из-под укрытий поршневых насосов ее вполне возможно оценить в 100%, поскольку количество вытяжки на один насос невелико, а утечки пара через сальник достаточно интенсивны.

В рассматриваемых условиях первая фаза процесса практически отсутствует, так как исходное состояние воздуха принимается нами находящимся на пограничной кривой; б) подогрев и увлажнение воздуха по пограничной кривой.

7* 99 исходя из условий обычного смешения двух газов разных удельных весов, происходящего без изменения агрегатного состояния: / 1 I _Л /~* |

Интенсивность подогрева воздуха после смешения с паром тем выше (при прочих равных условиях), чем ниже была его начальная температура.

Это обстоятельство в условиях эжектора принципиально неточно, так как поле скоростей потоков при эжекции существенно отличается от обычного для выравненного турбулизованного потока.

эжектора, величины которых при оптимальном режиме работы эжектора и при прочих равных условиях прямо пропорциональны А.

К- К- Баулин показал, что при вводе сопла в трубу коэффициент эжекции при прочих равных условиях должен быть больше, чем при расположении вне трубы.

Различие это связано с условиями подтекания эжектируемого воздуха к соплу: в одном случае — с нулевыми скоростями, в другом — со скоростями, не равными нулю.

В случае сопротивлений на линии всасывания теоретические преимущества ввода сопла в трубу не столь велики; однако и при этих условиях возможный рост коэффициента эжекции не настолько мал, чтобы не мог быть надежно выявлен при экспериментальном исследовании.

именно здесь по смыслу допущений, использованных при выводе формул (151) и (152) возникает резкий перелом в аэродинамических условиях движения потоков.

Рациональной представляется такая-длина смесительной трубы, при уменьшении которой коэффициент эжекции, при прочих равных условиях, обнаруживает тенденцию к заметному снижению из-за несовершенства смешения.

Тем не менее, полученные эпюры позволяют сделать несколько выводов, характерных для условий развития затопленной струи а ограниченном пространстве, одним из случаев которого и является эжекция:

Идельчику, представляется возможным пользоваться без существенной ошибки и при расчете зжекторов — при условии, что длина смесительной трубы не меньше рациональной длины (т.

При таких условиях основная задача подбора эжектора заключается в максимально возможном использовании существующего давления эжектирующего агента при минимальном его часовом расходе.

Ниже приводятся методические указания для подбора эжекторов марки ЭО в зависимости от условий их работы.

Безразмерные величины, характеризующие условия работы эжектора, отнесены не к параметрам у выхода эжектирующей струи из сопла, как это было сделано при выводе основных уравнений эжекции, а к состоянию на входе воздуха в эжектор.

Этот случай использования эжектора возможен в условиях, когда эжектирующий агент поступает в него из индивидуального источника, сооружаемого специально для этой цели и при относительно высокой стоимости расходуемой для этой цели электроэнергии.

В частности, осевые вентиляторы с короткими лопатками при прочих равных условиях должны создавать струи с большей турбулентностью, чем вентиляторы с длинными лопатками.

14 Критическое отношение давлений в горловине сопла и у входа в него при тех же условиях К ркр ( 2 \К-1 0,58 Р, \1+К) 1,135 / 2 \ 1,135-1 \14-U35j

Это обстоятельство вызвало к жизни много экспериментальных и теоретических исследований, посвященных изучению величин местных сопротивлений в тройниках и поискам закономерностей, связывающих эти величины с условиями смешения и деления потоков.

тройников различной формы и размеров при различных условиях движения в них воздушных и капельножидких потоков.

любого вентиляционного тройника при любых условиях его работы.

Таким образом, наиболее экономичный прием расчета воздуховодов при прочих равных условиях характеризуется затратой минимальных давлений по главным расчетным контурам, следовательно, нулевыми значениями к.

Главный контур нужно рассчитать при условии, что к.

Поэтому единственным практически надежным средством обоснования аэродинамических показателей расчета пневмотранспортных воздуховодов на современном уровне знаний является прямой эксперимент в лабораторных или производственных условиях, поставленный именно с теми сыпучими материалами, пневмотранспортирование которых необходимо в той или иной отрасли промышленности.

Диаметр сферической частицы Лсф мкм с удельным весом ум кГ/м3, свободно парящей в воздушном потоке со скоростью w см/сек, легко может быть найден из условия равновесия этой частицы под действием силы тяжести и силы лобового сопротивления сферы воздушному потоку, характеризуемой коэффициентом сопротивления?

Формула эта может быть приведена к следующему удобному для вычисления виду (в условиях турбулентного движения при Re до 100 000): l^7,85v°'238D°'143 X м/сек> где D — диаметр воздуховода в м ; То — удельный вес транспортного воздуха в кГ1мъ\ v — кинематическая вязкостьвоздуха в м*1сек; Y — удельный вес материалав кГ/м3.

Потери давления на трение в воздуховодах пневматического транспорта определяются по формуле -^=1+Яц, (196) где R — потери давления на трение при пневмотранспорте сыпучих материалов в кГ/м2-м; R0 — то же, при перемещении чистого воздуха при тех же условиях; [д.

Определению величины К посвящено много экспериментальных исследований для различных условий пневматического транспортирования и видов перемещаемых материалов.

С целью получить надежные значения К для проектирования и уяснить характер их связи с обстановкой пневматического транспортирования ВНИИТБ провел серию экспериментальных исследований на различных опытных лабораторных установках с последующей выборочной проверкой полученных результатов в производственных условиях.

Надежных данных для определения реальных величин разгонных участков применительно к конкретным условиям промышленной практики не опубликовано.

Эти чисто технологические системы используют в качестве транспортного агента воздух повышенного давления, подаваемый воздуходувками и компрессорами; системы являются исключительно напорными и, как правило, при транспортировании дисперсных материалов не могут рассматриваться как фактор оздоровления условий труда на рабочих местах, так как через неплотности воздуховодов в помещения обычно проникают большие количества пыли.

Такие условия работы предъявляют специфические требования к конструкции сопла.

Подача материала в таких условиях крайне неустойчива.

В условиях приведенного выше примера глубина заложения сопла в слой сыпучего материала составляла около 2000 мм.

Под скоростью УО в условиях данного опыта понимается скорость в цилиндрическом слое диаметром D, лежащем на^ коническим.

Структура свободного воздушного потока, создаваемого вентиляторами-веерами и применение их для достижения комфортных условий.

Технические условия на проектирование систем пневматического транспорта с минимальными пылевыделениями на катализаторных фабриках нефтеперерабатывающих заводов.

Технические условия по расчету, подбору и изготовлению одноступенчатых паровых и пневматических эжекторов низкого давления для вентиляционных установок нефтяной промышленности.

Следует ожидать, что закрученные потоки при прочих равных условиях окажутся более турбулизованными, чем незакрученные.

Без дополнительных доказательств очевидно, что в случае притока воздуха через отверстие в горизонтальной плоскости и при прочих идентичных условиях температуры воздуха в рабочей зоне непосредственно под фрамугой будут значительно ниже, чем в первом случае.

Приточные отверстия в условиях аэрации зданий, как правило, однако, не круглые, а имеют форму вытянутого прямоугольника (приточные панели).

Непосредственная экстраполяция закономерностей, найденных для круглой струи, в условиях плоских струй недопустима.

Ниже рассмотрены условия искривления плоских затопленных струй под действием гравитационных сил и проведено сравнение полученных результатов с данными для круглых струй.

, в условиях неизотермических струй в основное уравнение, связывающее относительное расстояние какого-либо сечения потока от кромки насадки и величину относительной осевой скорости, необходимо внести поправку.

В условиях плоской струи основные закономерности, необходимые для дальнейшего исследования, имеют следующий вид (по Г.

График зависимости -т- I/ _ АГ f 1 о от х при выходе струи из горизонтальной насадки: /—для круглой струи; 2—для плоской струи в условиях плоских струй приводит к неправильным выводам.

15) сопоставление степени искривления траекторий плоских и осесимметричных (круглых) струй, рассмотренных при сходных условиях формирования, было выполнено с использованием формул, предложенных И.

Удельный вес щелочного раствора при всех условиях был заведомо выше, чем кислого.

Это, по наблюдениям автора, одно из основных условий для подбора рабочих капельных жидкостей при фотограммометриче-ских замерах, так как при несоблюдении этого условия общий фон вокруг факела быстро темнеет и становится непригодным для фотосъемки.

Комбинация щелочного раствора, окрашенного фенолфталеином, с кислыми растворами дает хорошие демонстрационные результаты, но для целей фотограммометрии в условиях описываемых опытов она оказалась непригодной.

12 и 13 изображены два факела, полученные при опытах, и приведены показатели, характеризующие условия истечения.

При всех условиях траектория выхлопной струи и степень ее насыщения посторонними примесями зависит и от линейных размеров и от формы выхлопного отверстия.

Нетрудно показать, что при этих условиях d^_ d-i ~ т.

Основная особенность всех свободных струй, загрязненных примесями, заключается в том, что средние концентрации этих примесей в различных сечениях струи зависят не от абсолютных величин скоростей воздуха (при прочих равных условиях), а от безразмерных среднеквадратичных.

Однако специфические условия эжекции при повышенных давлениях, и в особенности при изменении агрегатного состояния эжектирующего агента, вносят поправки в методику расчета.

Это обстоятельство обусловливает некоторые различия в условиях формирования струи при ударе о плоский щит и при выходе из типового зонта, впрочем малосущественные для приводимого ниже приближенного анализа.

Шепелева, применительно к условиям типового зонта (среднее безразмерное расстояние от края шахты до зонта 2Ь = 0,63) истинная начальная ширина струи (260) составляет около 30% 2Ь.

14) размещения выхлопа и воздухозабора в условиях безветрия оказались вне зоны распространения выбрасываемого вытяжного воздуха (ниже ее).

Для случая борьбы с парообразными углеводородами (предельное содержание их на рабочих местах 300 мг/м3) влияние загрязнения приточного воздуха в условиях размещения по варианту 1 становится весьма заметным уже при часто встречающейся концентрации парообразных углеводородов в выхлопе (местные отсосы) порядка 200 мг/м3.

Поскольку изучение струй производилось в изотермических условиях, в систему был введен дымо-охладитель.

После установки моделей выхлопа вытяжки и воздухозабора притока на координатнике окно камеры закрывалось; в выхлопе задавался определенный расход задымленного воздуха и такой же расход извлекался из воздухозабора; с помощью шиберной заслонки при вентиляторе аэродинамической трубы устанавливалась необходимая скорость ветрового потока; задымленная струя приобретала траекторию, соответствующую местным условиям, и фотографировалась в свете прожектора, направленного на входной коллектор трубы.

Как отмечалось выше, процесс взаимодействия приточной и вытяжной струй моделировался как изотермический, что соответствует условиям холодных насосных в летний период эксплуатации вентиляционных установок.




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru